WWW.REFERATCENTRAL.ORG.UA - Я ТУТ НАВЧАЮСЬ

... відкритий, безкоштовний архів рефератів, курсових, дипломних робіт

ГоловнаТехнічні науки → З’єднання деталей машин - Реферат

З’єднання деталей машин - Реферат

деталi);
Lш -довжина шва;
[s]p і ср- розраховане iдопустима напруга на розтяг для шва.
Накладнi з'єднання кутними швами. Розрахунок кутних швiв виконують на зрiз по небезпечному сiченю I-I, спiвпадаючи з бісектрисою прямого кута. Розрахована висота небезпечного січення дорівнює K sin 450? 0.7K.
Правила надійності шва на зрiз при дії розтягуючи чи зжимаючих сил.
ср=F/A=F/0,7 ш*[ ]ср
ср і [ ]ср - розраховане i допустиме напруга зрiзу для шва (табл. 1.1);
ш - розрахована довжина шва. В з'єднані з лобовими швами lш = 2lл, фланговими швами lш =2lфл. В комбiнованому зварному шві lш рiвно сумi довжинi всiх лобових i флангових швiв.
4. Допустимi напруги для зварних зєднань
Температурнi деформацiї при зварцi створюють остаточні напруги в зонi шва. Ці напруги незначнi , якщо зварювальнi метали володiють хорошою пластичністю. До таких металiв вiдносяться низько i середньо вуглеводні сталi . Зварка легiрованих сталей в деякiй мiрi тяжка через схильність до закалки біля шва. Допустимi напруги для зварних з'єднань вибирають по табл.
При перемiнiй нагрузцi допустимi напруги, полученi по табл. 1, знижують множеням на коефіцієнт ?:
=
Таблиця 1.1. Допустимi напруги для зварних з'єднань деталей з низько- i середньовуглеродних сталей при статичнiй нагрузцi
Вид деформацiї i напруги Автоматична i напiвавтоматична зварка під флюсом Ручно дугова зварка електродами
Э50А, Э42А Э50, Э42
Розтяг [ ]p [ ]p [ ]p 0,9[ ]p
Стиск [ ]сж [ ]p [ ]p [ ]p
Зріз [ ]ср 0,65[ ]p 0,65[ ]p 0,6[ ]p
Де R- коефіцієнт асиметрiї цикла;
К - ефективний коефіцієнт напруг.
Для кутових лобових швiв:при ручнiй зварцi К?=2.3...3.2; при автоматичнiй К?=1.7...2.4.
Для фланговiх швiв К?=3.5...4.5.
Для стикових швiв при ручнiй зварцi вуглеводистих сталей К?=1.2.
В знаменику формули (1.3) верхнi знаки принiмають , коли коли середня напруга цикла ?m?0, нижні - коли ?m0.
Допустима напруга зрiзу для кутових швiв при перемiному навантаженi по табл. 1:
[ ]cp= 0,65[ ]p,
де по формулі
2. Навколишні сили на внутрiшньому i зовнiшньому дiаметрi диска:
3. Внутрішні i зовнішні пераметри диска (довжина флангових швiв):
4. Висота катета по внутрiшньому перемитру диска
приймаємо к1=6мм.
5. Висота катета по зовнішньому перемитру диска.
Так як F11>F12 i l1фл [N]max , а найбiльший натяг [N]min ? [N]max.
Значення натягів [N]min i [N]max вибраної посадки підраховують з розрахунком розсіювання розмiрiв отвору и вала за формулами:
а) допуски розмiрiв:
отвiр ТD=ES-EI;
вала Тd=es-ei
де ES i EI - верхнi i нижні відхилення розмiру отвору;
es i ei - верхнi i нижні відхилення вала;
б) середнє відхилення розмiрiв:
отвiр Еm=0.5( ES+EI);
вала еm=0.5( es+ei);
в) середнiй натяг посадки
Nm=em-Em;
г) розсіювання натягу
Т ?=?Т2d+T2D
д) найбiльший i найменьший ймовірні натяги вибраної посадки:
Nmin=Nm-0.5T?
Nmax=Nm+0.5T?
Для з'єднань з натягом застосовують посадки Н7/р6, Н7/r6, H7/s6, H7/t6, H7/u7 та інші.
При складанi з'єднання запресування сила запресування
Fn=?dlpm max fn ,
де pm max=(Nmax-u) pm/? - тиск від найбiльшого натягу Nmax вибраної посадки;
fn - коефіцієнт тертя при запре совці.
Мета ріал деталей з'єднання fn
Сталь - сталь ..............................................................0.20
Сталь - чавун..............................................................0.14
Сталь - бронза, латунь...............................................0.10
Чавун - бронза, латунь...............................................0.08
При складанi з'єднань з використанням температурного деформування визначають:
температуру грiття обхвачуючої деталi
або температуру охолодження обхваченої деталi
де t - 0С; d, Nmax-мм; а-температурний коефіцієнт лінійного розширення матерiала нагрiтої чи охолодженої деталi,0С-1; zcб - додатковий зазор для полегшення складання, мм. Приймають:
d, мм....30...80 80...180 180...400
zcб, мкм...10 15 20
Конічні з'єднання порівняно з циліндричними забезпечують можливість більшого числа повторних складань. Конуснiсть приймають 1/10...1/50; вiдношення довжини до дiаметру l/d=1.0 …1.5. Ці з'єднання рахують перспективними. Розрахунки їх аналогічні розрахункам циліндричним з'єднаням.
Пiдбiр посадок з натягом ведуть в послідовності, викладення рiшенi приклада.
Приклад. Пiдiбрати посадку з натягом зубчастого вiнця черв'ячного колеса. З'єднання навантажене обертаючим моментом Т=72 Нм i осьовою силою F=160 H. Матеріал вiнця - бронза БрОФ10-1 (відливка в землю) з ?т2=140 Н/мм2. Матеріал центра колеса - сталь 40Л. Діаметр впадин зубiв вiнця колеса (зовнiшнiй діаметр обхвачуючої деталi ) d2=258мм. Діаметр i довжина посадкової поверхностi відповідно: d=240мм, l=40мм. Діаметр вала d1=45 мм. При роботi передачi зубчастий вінець може нагріватись до температури t2=60 0C, а центр колеса - до температури t1=50 0C. Складання здійснюється грiтям зубчастого вiнця.
Рішення. 1. Розрахованi коефіцієнти. Для сталi: Е1=2.1*105 Н/мм2, ?1=0.3; ?1=12*10-6 0С-1. Для бронзи; E2=0.9*105 H/мм2; , ?2 =0.35; ?2 =19*10-6 0C-1. Коефіцієнт зачеплення f=0.07; коефіцієнт запаса зачеплення К=3.
2. Середнiй контактний тиск в з'єднані по формулi
3. Деформацiя деталей з'єднання по формулi
4. Виготовлення посадкових поверхностей зубчастого вiнця i центра колеса назначаєм з середніми арифметичними вiдхиленями профiля мікро нерівностей Ra1=Ra2=1. мкм.
Поправка на обминання мікротрiщен по формулi
и=5.5 ( Ra1+Ra2)=5.5(1.6+1.6) мкм=17мкм.
5. Поправка на температурну деформацiю по формулi
?t=d[(t2-20) ?2-(t1-20 )?1]=240[(60-20)19*10-6-(50-20)12*10-6]мм=96мкм.
6. Мінімальний потрібний натяг з'єднання по формулi:
[N]min??+u+?t=33+17+96 мкм=146 мкм.
7. Максимальний контактний тиск, допустимий міцністю зубчастого вiнця, по формулi
[pm]max=0.5?т2[1-(d/d2)2]=0.5*140[1-(240/258)2] H/мм2.
Максимальна деформацiя з'єднання, допустима міцністю зубчастого вiнця, по формулi
[?]max=[pm]max ?/pm =9.4*33/0.08 мкм=355 мкм.
Максимальний допустимий натяг з'єднання з умови міцності зубчастого вiнця по формулi
[N]max?[?]max+u =355+17 мкм=372мкм.
8. Для отриманих значень [N]min =146 мкм i [N]max =372 мкм пiдбираєм посадку ? 240 Н7 /и7, для якої діаметр отвору вiнця ? 240+0.046, зовнiшнiй діаметр центра колеса ? 240 .
Вибрана посадка получаєм :
найменьший ймовірний натяг [N]min =251 мкм;
найбiльший ймовірний натяг [N]max =317 мкм.
Умова N min > [N]min i Nmax< [N]max виконуються
9. Температура грiття зубчастого вiнця по формулi
що нище температури низького відпущення (див. § 2.1). Тут zсб
Loading...

 
 

Цікаве